【摘要】本發(fā)明為金催化劑在微量乙烯完全催化氧化反應(yīng)中的應(yīng)用，其條件為：催化劑載體為Co3O4，活性組份金的擔載量為催化劑重量的0.2－10％；乙烯濃度為0.2－1500ppm；溫度范圍為－15－50℃。本發(fā)明利用金催化劑的催化氧化作用，將低
【摘要】 本發(fā)明涉及一種利用金屬材料的熱特性調(diào)節(jié)軸 承預(yù)緊力的方法及裝置，方法包括建立確定主軸發(fā)熱和溫升熱 分析模型，對于軸對稱結(jié)構(gòu)的溫度分布采用圓柱坐標系，確定 邊界條件；計算主軸前后軸承在不同轉(zhuǎn)速、不同預(yù)緊力狀態(tài)摩 擦發(fā)熱和功率損耗；確定軸承軸向變位和預(yù)緊力關(guān)系；根據(jù)上 述計算的數(shù)據(jù)，選擇制作雙層隔套的兩種熱膨脹率相差大的材 料，將主軸前端兩軸承間的隔套、或軸承與對應(yīng)的機架之間的 隔套換為由兩種材料制作的長度不同的雙層隔套；隔套熱膨脹 的伸長量取決于套筒長度，確定套筒軸向尺寸，伸長量要滿足 對軸承的變位量。本發(fā)明能得到比較準確的設(shè)計參數(shù)，為調(diào)節(jié) 軸承預(yù)緊力的裝置提供設(shè)計參數(shù)，該方法和裝置簡單實用，基 本不改變主軸結(jié)構(gòu)而有效調(diào)節(jié)軸承預(yù)緊力。 【專利類型】發(fā)明申請 【申請人】北京機械工業(yè)學院 【申請人類型】學校 【申請人地址】100021北京市海淀區(qū)清河小營東路5號 【申請人地區(qū)】中國 【申請人城市】北京市 【申請人區(qū)縣】海淀區(qū) 【申請?zhí)枴緾N200610114523.4 【申請日】2006-11-14 【申請年份】2006 【公開公告號】CN1948775A 【公開公告日】2007-04-18 【公開公告年份】2007 【IPC分類號】F16C35/12; B23C9/00; F16C35/00 【發(fā)明人】楊慶東; 王科社; 孟玲霞 【主權(quán)項內(nèi)容】1、一種利用金屬材料的熱特性調(diào)節(jié)軸承預(yù)緊力的方法，其特征在于：包括步驟如下： (1)建立確定主軸發(fā)熱和溫升熱分析模型，對于軸對稱結(jié)構(gòu)的溫度分布采用圓柱坐 標系，確定邊界條件： 設(shè)定物體與外界接觸邊界上的溫度T0為已知，導熱系數(shù)為λ，設(shè)邊界外法線方向熱通 量q0為已知，且T/n|τ＝-q0/λ為常數(shù)，介質(zhì)與物體間的熱交換系數(shù)為a，則確定在邊 界上的熱交換條件： ？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？λ(T/n)＝a(T0-T) 然后求得單元溫度剛性矩陣{kt}e和總溫度矩陣[T]，建立主軸有限元模型，模型單元由 面旋轉(zhuǎn)成體，劃分網(wǎng)格建立的有限元模型計算方法； 熱參數(shù)計算為，設(shè)軸承功率損耗P為主軸上熱流率： ？？？？？？？？？？？？？？？？？？？P＝M1×(n×2×π/60)×10-3？？？？(W) M1-軸承摩擦力矩，n-主軸轉(zhuǎn)速。 摩擦力矩M為： ？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？M＝M0+M1N·mm M0-由潤滑劑引起的流體動力損耗，與潤滑劑粘度和潤滑劑的量及速度有關(guān) 主軸導熱過程包括軸向和徑向?qū)幔x取導熱系數(shù)和對流換熱系數(shù)后可以進行發(fā)熱量 和溫度場求解，軸承功率損耗為發(fā)熱源，在軸承支承處按照熱流密度進行加載，其余邊界按 對流換熱邊界條件處理； (2)計算主軸前后軸承在不同轉(zhuǎn)速、不同預(yù)緊力狀態(tài)摩擦發(fā)熱和功率損耗； (3)確定軸承軸向變位和預(yù)緊力，關(guān)糸式為： ？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？？E＝KaFa 2/3 式中：E--軸承內(nèi)、外圈軸向相對錯移量，即軸承的軸向變位； ？？？？？？Fa--作用于軸承上的軸向預(yù)緊力； ？？？？？？Ka--軸承的彈性變形系數(shù)，通過這種關(guān)系得到軸承預(yù)緊力和材料熱伸長量的計算 數(shù)值； (4)根據(jù)上述計算的數(shù)據(jù)，選擇制作雙層隔套的兩種熱膨脹率相差大的材料，將主軸前 端兩軸承間的隔套、或軸承與對應(yīng)的機架之間的隔套換為由兩種材料制作的長度不同的雙 層隔套，兩種材料的熱膨脹率相差大，且熱膨脹率大的軸套常溫時軸向尺寸較小，在低溫時， 熱膨脹率小的長套筒(1)頂住軸承內(nèi)圈，對軸承施加預(yù)緊載荷，隨著轉(zhuǎn)速增加，溫度升高， 熱膨脹率大的短套筒(2)伸長后超出長套筒的長度，推動軸承內(nèi)圈產(chǎn)生一定變位，控制預(yù)緊 載荷不會因發(fā)熱伸長而增大； (5)隔套熱膨脹的伸長量取決于套筒長度，確定套筒軸向尺寸，伸長量要滿足對軸承 的變位量，根據(jù)前面介紹的發(fā)熱計算方法和結(jié)果，套筒長度計算如下： 確定套筒等長時溫度Td及軸承工作溫度范圍T0，通常，Td＜T0。 計算達到軸承允許工作溫度臨界值的最低轉(zhuǎn)速n1下溫度降至Tm時的預(yù)緊力FT，取Td＜ Tm＜T0；計算熱膨脹率大的短套筒作用后軸承所受預(yù)緊載荷和所要求的軸承預(yù)緊變位量E。 設(shè)L1和Lg分別為熱膨脹率較大的短套筒長度，a1和ag為對應(yīng)熱膨脹系數(shù)，伸長量由 下式計算： ？？？？？？？？？？？？？？？？？？？E＝L1a1(Tm-Tt)+L1-Lgag(Tm-Tt)-Lg ？？？？？？？？？？？？？？？？？？？L1a1×(T-Tt)+L1＝Lgag(T-Tt)+Lg 式中Tm是在未改變預(yù)緊載荷時轉(zhuǎn)速為n1時的溫度，Tt是環(huán)境溫度，由聯(lián)立方程組可解 出兩種材料套筒的設(shè)計長度L1和Lg。 當T＜Td，Lg＞L1，由長套筒施加預(yù)緊載荷，當T＞Td，Lg＜L1，短套筒對軸承施加預(yù)緊 載荷， 當T＞Td，Lg＜L1，軸承內(nèi)外圈產(chǎn)生附加變位E，預(yù)緊載荷減小， 軸承必須在最小預(yù)緊載荷Fq下才能正常工作，根據(jù)計算軸承處于最小預(yù)緊載荷時預(yù) 緊載荷減小的最大量及對應(yīng)套筒的伸長量，可計算套筒所允許的最高工作溫度Tq。 【當前權(quán)利人】北京機械工業(yè)學院 【當前專利權(quán)人地址】北京市海淀區(qū)清河小營東路5號 【被引證次數(shù)】32 【被他引次數(shù)】32.0 【家族被引證次數(shù)】32
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